一、工程概况
该大厦位于江头的中心，南靠拟建的三号线，现为供销社仓库（单层，见图1），围护桩外沿与其仓库最小距离仅约1m;北面为规划的江头建行大厦空地;东面拟建天龙大楼，现为一、二层民房，围护桩外沿与其最小距离仅约0.5m;西面紧靠已建成的江头路，江头路段中有已通水的自来水管和未通气的煤气管线。该场地现地面高程同江头路面。但南面地面高1～2.5m。东面地面高 2.5m。地下室拟开挖两层，北面及西面挖深约 8m;东面、南面挖深最深10.5m。场地地质条件较好，土层物理力学性质指标见表1。
该场地的地下水位埋深约1.5m;根据抽水试验成果;试验段岩土层为砂质粘土、脉岩残积土、强、中、微风化花岗岩，其渗透系数为0.10m/d;试验段岩土层为砂质粘土、残积砂质粘性土，其渗 透系数为6.45m/d。
二、围护设计
1.设计思路
场地工程地质条件良好，为节约工程造价，方便施工，缩短工期，采用北侧放坡、其他侧人工挖孔悬臂排桩支护相结合的围护形式。采用降水井进行降水，以防止残积土层浸水软化，并相应提高土层的C、φ值。其平面布置见图1。
2. 设计计算
（1）超载取值∶东侧和南侧考虑地面超载12kPa，西侧和北侧考虑地面超载 10kPa。
（2）土层计算参数∶按表1取值。
（3）采用朗肯土压力理论计算土压力。极限平衡法计算桩身内力。为减小桩顶位移，计算时被动土压力取理论值的一半。北侧放坡采用毕肖普法计算。
3.计算结果
西面桩长为 14m，单面配筋7 史18;东面及西南角桩长17m，单面配筋8史25;桩径φ900，间距为2.65m;配筋图见图2。北面放坡1∶0.75，最小安全系数为1.42。未设桩顶锁口梁;在两桩之间采用 240mm 厚砖砌反拱挡土。降水井采用深水井，井深 32m，井径180mm，进入中微风化岩层 5m。
三、围护结构施工情况及监测围护桩施工中，施工单位为了方便。未经设计单位及有关单位许可。随意更改桩间距，间距从1.2m到3.96m不等、而目未施工降水井，故在孔桩成孔过程中，东、南侧部分孔桩流泥极其严重。
1997年7月29日，当土方开挖至距离坑底设计标高1.5m 时，桩间距大于2.65m且流泥严重的围护桩桩顶位移过大，最大达 12cm，监测监测数据表明（见图3）;该围护桩桩顶位移及桩身倾斜仍在不断发展，对东南两侧的建筑物构成威胁;为了避免围护桩倒塌事故的发生，造成较大损失，采取如下加固措施;
（1）加固原则是东侧全部加固，其他侧围护桩间距（中心距）大于 2.65m 以上的须加固。
（2）采用增设土层锚杆和腰梁的办法，每两根桩之间施工两根土层锚杆。每根土层锚杆长15m，水平倾角 20°，锚孔直径 80mm，锚筋为虫 25;采用二次注浆工艺，水泥浆为1∶0.5，第一次注浆压力采用一般压力，第二次注浆压力为2.5MPa（见图4）;每根土层锚杆轴向设计抗拉力为150kN。
（3）严格按设计要求施工降水井。
1997年8月5日开始实施上述加固方案，8月16 日完工∶监测数据表明∶加固后该围护桩的位移速度明显变小，2d后就稳定下来。由于及时采取了加固措施，使得桩顶位
移发展速度被有效地控制住，未对周边环境产生较大的影响。另外，由图 3可知，桩身挠度并不大，说明桩身刚度是足够的。
该工程的监测工作做到了及时监测。及时向有关单位提供监测资料，跟踪监测非常成功，其做法如下∶
（1）设好沉降及位移观测点。细心埋设测斜管。
（2）观测∶①每隔 7d进行一次沉降观测;②由于桩顶位移发展快，每隔 2～3d观测1次，甚至更密，如在1997年7月29日至8月18日期间，桩顶位移发展较快，每天观测2次;
四、设计体会
通过以上分析，得到以下一些体会∶
（1）施工单位应严格按照设计要求进行施工。
（2）基坑围护的动态管理非常重要，可在施工中及时反馈信息，及时发现问题，及时解决问题。
（3）加设土层锚杆对控制桩顶位移效果显著。
（4）安全、经济是一对辩证的矛盾，在二者相互抵触时，应先保证安全后尽量经济。
（5）采用多种围护形式相结合的方法是可行的，因地制宜是节省工程造价的有效途径。