一、工程概况
该基坑西侧深11.6m，东侧深8.5m，北侧为4.5m，宽仅6.4m。拟建大厦上部18 层，地下室 2层。该基坑围护工程在东侧紧邻新旧城市区交通要点石狮群英路，南侧为二层砖石结构办公楼，西侧为七层的民房（天然地基），北侧与三层至五层的民房紧邻（条石砌筑），见图1。
根据勘察资料，该场地地层自上而下分布如下。
（1）杂填土。厚度1.0m左右，由砂土、残积粘性土、生活垃圾、砖瓦、碎石等物质组成。其密实度和均匀性较差，计算时设其天然重度为 18kN/m3，粘廉力C=15kPa。内摩擦角g=20°。
（2）残积轻砂质粘土。由中细粒花岗岩风化而成。粉细砂占 20%一30%。三轴不固结，不排水剪切强度为天然状态时，C=20kPa，g=23°;饱和状态时，C=28kPa，φ=0.5°。这表明;当该土层浸水后，土层强度有明显降低的特性。其厚度由西北 14.57m 向东南逐渐变薄为2.36m。东南部有较多孤石，最大直径达8.5m 以上。
（3）强风化花岗岩。厚度较大，其标准承载力为1000kPa。
地下水位埋深约1.8m左右，主要为大气降水补给。抽水试验表明;残积轻砂质粘土层的渗透系数 K=0.365m/d;当孔径为1.05，其涌水量为 25.75m²/d;当降水量达2.92m 时，其影响半径为13.9m。
二、围护设计概况
由于北侧有宽6.0m地段，基坑深仅4.5m，北侧地下室外缘距民房仅4.0m（交通路）。经过条分法计算。先确定 1∶0.5放坡。其稳定安全系数为1.25∶南侧放坡坡度为1:0.5。
东西两侧采用悬壁桩支护∶侧向土压力采用朗肯土压力理论进行计算。但被动区土压力取理论值的1/2;桩长及内力计算采用极限平衡理论，并取桩身稳定安全系数为1.3。取残积土层 C=20kPa，φ=23°，强风化层的被 动土压力取保1000kPa，主动土压力为0。东、西两侧采用人工挖孔桩悬臂式围护 φ1000@1300mm，西侧桩长 19.0m，东侧桩长17.0m，单向配筋为12土25，混凝土C25。因东、西两侧平面布置有限，故围护桩中轴线放在地下室外缘线，因而最大弯矩在基坑下约3.0m。在坑底面弯矩已减半，为了不占地下室位置，坑底以上采用半桩，见图 2。地下室施工时，把围护桩直接作为地下室外墙模板，防水采用逆施法施工。即先在桩间砌砖，并用水泥砂浆找平，按设计要求安装、铺设防水层，如沥青、油毡等，然后浇捣地下室外墙混凝土。但此法仅适用于建筑物沉降量不大的情况。若其沉降量大。，地下室外墙与围护桩间的错动将造成防水层的防水能力下降。 可能导致地下室漏水。该大厦建好后，最大沉降量小于 3cm，未发现地下室侧壁漏水。
考虑到残积轻砂质粘土层浸水后，强度急剧下降，必须采用降水井进行降水，其计算按两长列深水井，井底设在强风化层，采用潜水完整井理论计算。因东南角为顶部埋深仅3.0m的大孤石（厚8.5m）。共设5个井。用深水泵抽水，在挖孔桩施工开工之前半个月开始降水。其降水沉降计算如下∶
三、施工与监测
为了保证基坑开挖的安全，进行了监测。监测方法有桩顶位移、桩身变形、北侧土坡稳定、周边建筑物沉降情况。监测结果如下。
（1）桩顶位移。如图1所示，桩顶最大位移是 C1 点，仅为3.3cm。
（2）桩身变形。如图3所示，桩身几乎没变形，上部变形稍大。
（3）周边建筑物的沉降。最大沉降是第5点，仅为3.2m，比预估值5.2cm小，建筑物无损。
（4）北侧土坡稳定。开挖是从西侧开始，一次性开挖到底，而后向东继续;当西北侧开挖至设计深度时，西北侧测斜管（C3）上部向外位移达 70cm，说明该土坡无法稳定，马上采取措施;北侧、南侧土坡坡度改为1∶0.75，经计算安全系数为1.55，该土坡即稳定。
四、体会
综上所述，得出以下几点看法∶
（1）降水在该工程中（人工挖孔桩）是必不可少的，且效果良好，既可提高土层的力学性能，也可避免成孔过程中流泥现象发生。
（2）土层的孔隙比较小的情况下，降水对周边建筑影响较小。
（3）根据该工程经验，对于临时性的土坡，其安全系数不得小于1.5。