我国的基坑支护设计是近 30 年才迅速发展起来的，尽管积累了许多成功的经验，但还是有许多的设计理论需要进一步探讨摸索和改进。
1.设计计算模式
传统基坑支护设计中的土压力计算模式，主要依赖干朗肯理论和库伦理论，国内的许多规范、手册大多倾向于朗肯土压力计算模式。朗肯土压力理论有 100 多年的历史，简单方便，但它是在弹性半无限空间前提条件下，并假设挡墙垂直、光滑等，依据极限平衡条件而推导出来的。与基坑工程的实际情况有一定的差异;基坑是具有一定的空间尺寸边界;基坑分步开挖卸荷，并非一次加载;支护结构的位移也不—定能满足朗肯理论所要求的位移等，这些都会导致用朗肯理论来计算基坑土压力产生误差。目前，国内许多基坑工程土压力实测结果与计算结果相差较大（有时相差—倍以上），这恐怕是—个主要原因.因此，寻求符合基坑工程特点，又简便实用的十压力计算模式，是非常重要与迫切的。
2.土压力计算中的水、土分（合）算
国内长期以来，对有地下水的土压力计算，到底是采用合算，还是分算，当前还在争论之中。一般认为，对于粉土、砂土地层采用水、土分算;对于黏性土，采用水、土合算。但就目前已有的基坑工程规范或规程中，各自的规定不同，如上海市基坑支护规范，即主张各种土层都采用水、土合算。《建筑基坑工程技术规范》YB 9258—97 主张各种＋层均采用水、土分算。而《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120—99 认为黏性土、粉土官采用水、土合算。对于各种土层到底是采用水土分算还是水土合算，各地、各行业的规范或规程没有一个统一标准，由此对设计中所带来的误差也是显然的。其总的原则应该是，若地下水能在基坑土体中自由流动，则宜水、土分算;若不能，则水、土合算。但要准确严格地划分土层中的地下水是否自由流动，目前仍十分困难。
3.土压力计算中c、φ值的选用
基坑土体抗剪强度c、e值，是土压力计算中最重要的两个参数。土体 c、g值指标，
可以因不同的排水固结条件而表现为不同的数值，目前工程中常用的有三轴剪切试验的不固结不排水剪、固结不排水剪、固结排水剪，与之相对应的直接剪切试验分别是快剪、固结快剪和慢剪，基坑工程一般要求采用三轴剪切试验结果。充分了解各种不同固结排水条件的实质，在基坑工程中显得非常重要。目前，部分勘察设计人员有时拿不准针对具体的基坑工程，提出合理的三轴剪切试验类型;而有的基坑支护设计人员在计算土压力时，对勘察报告书中所提供的因不同的固结排水条件而得出不同的 c、φ值不知如何选用。
一般来说不固结不排水剪适宜施工速度快，如机械化施工开挖，透水性差的土层;固结不排水剪适宜施工速度快，土体有一定固结的土层;而固结排水剪则适宜施工速度慢，如人工开挖，土体渗透性好，能充分固结的土层。但要给以上三分情况给出一个明确的定量界限，目前还不能做到，完全依赖于设计人员的经验及水平。还有一点，对于砂、卵石层的c、g值，如桂林漓江一级阶地的砂卵石地基，由于很难采取非扰动试样进行室内试验，其c、g值较难准确获得，而野外原位剪切试验实施起来较困难，因此，目前多采用经验值，这对设计人员的经验要求较高。
4.时空效应及角落效应
时空效应最初是在上海软土地区提出并运用的，主要是解决软土的流变性对支护结构内力和变形的影响。采取分步开挖软土基坑，并减少每步开挖所暴露土层的时间，在软十地区基坑开挖中获得了成功。但目前并无一个定量的计算公式，如定量计算出每步开挖多大尺寸，开挖多长时间等，都有待于进一步研究。另外，基坑开挖后，其角落会产生应力集中，认为是危险地段;在基坑地面变形测量中发现，基坑各边中部的变形位移往往是最大，当前也无一个定量计算基坑角落应力集中及基坑中部变形的公式。
5.基坑工程对环境影响的评价
基坑开挖及降（排）水，将会对基坑周边范围产生影响，如基坑开挖卸荷，产生地面位移开裂;基坑降 （排）水，引起周围地面沉降，甚至导致邻近建筑物开裂，目前还很难准确地计算其影响范围、位移的大小、沉降的多少，大多采用信息监测施工，事后补救的被动办法。而有些基坑工程施工造成的影响是巨大的，如城市地下煤气管道因开挖变形而破裂，就十分危害，必须事先预防。
6.基坑支护设计标准
目前，基坑工程设计还没有颁布国家标准，只是颁布了一些地方的或行业的设计规范、规程和指南。这些规范或规程指南中的计算公式、计算方法、参数取值原则，有时相差较大，即使对同一设计内容，各自的规定也不相同，如前述的土压力水、土分（合）算问题。这些都会给设计人员带来一定的困难，不知道如何选用设计计算方法。其实，不论何种规范标准，都不可能包罗万象，要制定一个适合全国各地的规范标准，这恐怕也不现实。这就要求基坑支护设计人员，充分领会各种规范、规程、指南及设计手册中的精神实质，建立适合当地实际情况的基坑支护设计方法原则。要淡化具体设计细节，多强调设计原则，部分专家学者也认为多制订设计指南，少制订规范，以强调其引导性和指导性。