2.10.1 工程概况
银都广场工程位于宁波市区药行街中部。展览馆旁，主楼最高 28层，框架结构，地下室设两层。基坑周边延长约550m，开挖深度9.7m，如图2.10 1所示。建筑场地为老城区，环境较为复杂，东临碳闸街，距离约10m，西临大来街，距离约 5m，北为药行街，距离仅 8m，且北面距离展览馆仅13m。
2.10.2 围护设计（1）工程地质情况
根据宁波市工程勘察院提供的地质勘察报告，基坑开挖主要受力土层自上而下描述如下∶
①杂填土∶由条石、块石、碎石、建筑垃圾及粘性土组成，结构松散，平均厚度2.65m。
②粘土，软可塑状态，中压缩性，平均厚度1.54m。③淤质（粉质）粘土∶流塑状态，高压缩性，土质自上而下逐渐变好，局部夹粉砂团块，平均厚度 17.38m。
④粘土∶硬可塑状态，中压缩性，平均厚度 3.2lm。⑤粉质粘土∶可塑状态，中压缩性，平均厚度 2.55m。⑧砂性粉土;稍～中密状态，低压缩性，平均厚度为13.89m。
地下水位在地面下3.5m左右。（2）围护结构设计思路
本工程基坑开挖深度深，面积大，围护环境复杂，地基土质较差，宁波地区类似情况的工程也不多。根据上海、杭州等地区成功的经验，我们决定采用两层钢筋混凝土支撑，支护桩为φ800 钻孔桩间距900mm，桩长 23.5m。同时由于场地内土质较差，开挖时间又长，为增加围护结构稳定性，决定在基坑底部设置6排格栅状水泥搅拌桩，搅拌桩有效桩长 5m。
2）围护结构参数及计算理论
围护桩 φ800@900，桩长 23.5m，6排水泥搅拌桩，场地标高一0.6m，桩顶标高一2.3m，桩底标高一24.1m，C25混凝土。围护结构剖面见图 2.10-2。
钢筋混凝土支撑为 600mm×600mm 和 800mm×800m，间距8.0～9.4m，C25混凝土。第一道支撑顶面标高一1.70m，二道支撑顶标高一6.4m，一道支撑平面见图2.10-3，二道支撑平面见图2.10-4。
荷载确定∶地面荷载 10kN/m²，土压力采用水土合算。计算理论∶杆条有限单元法及板桩计算理论。
2.10.3 挖土部署及原则
（1）开挖前在基坑内外布置深井，进入第二粘土层约0.5m，降水约10天后再开挖。由于软土地基土体渗透系数小，开挖后坑内外采用自然集中排水，坑外每隔 20m 布置深井，用盲沟连接。
（2）挖土部署
平整场地，压实，准备路基和厚钢板→设立围护结构观测点→挖掘机械进场→先做两条运土施工道路（指斜坡以上部分）→第一层土方开挖→第一层混凝土支撑及环梁与第一层挖土同时跟进→当第一道混凝土支撑达到允许强度之后，先把两个运土通道
的斜坡施工完毕→按挖土平面布置挖第二层土方，挖到一6.4m 时第二道支撑亦同时跟进→当第二道支撑及运土斜道的混凝土强度达到允许强度时，挖掘，装载自卸汽车等施工机械进入一6.4m 进行第三层土的开挖，此时应配备足够的劳动力进行人工修土，做排水坑沟，抓紧块石垫层的施工→整个挖土阶段，特别是第二、第三阶段用两台塔吊联合进行平面和垂直运输。
（3）挖土原则
1）考虑到运土车辆只有按规定出口及道路运行，所以挖土方法不能从中间向四周扩展，挖土顺序按平面布置图 2.10-5 进行。当第一层土（一0.6～-2.3m）挖到第一道支撑标高处，随即进行
2.10.4 图护结构施工监测
由于地质条件较差，基坑面积特大，且挖土较深，为了准确把握施工过程中围护结构的受力和变形细节，我们采用了动态监测。通过埋设在围护结构中的测试原件，及时获取开挖阶段围护结构运行状态，并将此信息反馈到施工一线，用以指导施工。本工程有两个测试项目;一是围护结构的水平和竖向位移，二是基坑开挖过程中支撑轴力。测试设备有;测斜管8根，有效深度 30m，测斜仪1套，钢筋应力仪。
（1）侧向变形监测结果
本工程埋设8根测斜管，其平面布置如图 2.10-3所示，除测斜管1由于挖土断裂，于1995年12月1日停止工作外，其余各测斜管代表性的侧向变形曲线如图2.10-6、图2.10-7 所示。从图中可以得出如下结果∶
1）本基坑开挖深度深，场地土质差，历时长，各测点最大侧向变形均较大，但仍未超过7.0cm，可见本工程围护设计和施工是成功的。
2）所有土体位移方向都朝坑内，在开挖阶段随时间推移，侧向变形也逐渐增大，随着垫层浇筑完毕，侧向变形基本稳定，底板浇筑完毕后，侧向变形完全稳定，在拆除支撑过程中，由于底板和围护结构用毛石混凝土连接良好，因此侧向变形变化很小。
3）测斜管处土体位移在基坑底附近达到最大。
（2）支撑轴力
支撑轴力观测点共埋设6点，如图2.10-3、图2.10-4所示，第一道支撑设有2点（A 和B），第二道支撑设有4点（C~F），各点典型的支撑内力如表2.10-1所示。
从表中可以看到支撑轴力随着土体开挖而增加，上层支撑轴力在第二道支撑施工完毕后才稳定，最大轴力达到1600kN，远大于计算的 900kN，这说明基坑在一定暴露时间下，土压力的蠕变效应是明显的。下道支撑在基坑土体开挖完毕、垫层施工完毕后基本稳定，最大轴力 2600kN，基本与计算值2400kN相近。
2.10.5 结论及建议
（1）宁波地区基坑开挖深度达到10m 左右时，宜采取二道支撑。当被动区土压力不足时，建议采用水泥搅拌桩或压力注浆加固。
（2）由于本工程基坑面积特大，开挖深度深，故采取双层支撑，第一、二道支撑间距宜考虑挖土、运土机械的净空要求。（3）第一道支撑施工后开挖到第二道支撑位置，由于土方量大，工期较长，第一道支撑的轴力随着基坑的暴露，轴力增大达设计轴力的1.6倍，至第二支撑达到设计强度时，轴力才稳定。
（4）本围护结构侧向最大位移仅 7.0cm，在开挖阶段随时间推移，侧向变形逐渐增大，随着垫层浇筑完毕，侧向变形基本稳定，底板浇筑完毕后，侧向变形完全稳定。
（5）由于本基坑工程共有三个甲方，两施工单位，故各方面的配合成为基坑开挖成功的关键。深基坑挖土工作应在施工单位、设计单位、建设单位共同监督、管理下进行分层分块开挖，各甲方、施工单位协调一致是基坑开挖成功的必要保证。
图2.10-8为银都广场围护工程施工现场照片。
