一、工程概况
图门至延吉公路KO～K1km处，图门方向北侧山体下滑，滑动体将5m厚挡墙向前推移 0.5m，同时使路面扭曲破碎，不均匀下沉，100m左右路基本身参加滑移，至使山坡下方房屋墙体破裂废弃、坡脚标高处公路路面开裂，为防治滑移体继续下滑，避免发生伤亡事故，该路段必须重新设立支挡结构。
二、滑移体下推力计算
1.计算方法
根据地质报告，该路段滑坡为顺层滑坡，滑坡是沿着岩层斜坡面或软弱结构面滑动，山体上部为粉质粘土，下部为强风化泥灰岩，（软弱结构面），下伏砂砾岩。1995年夏季暴雨季节大量雨水不能及时排走，渗入坡体，引起岩土的重量增加，抗滑强度降低，从而导致滑坡; 当下推力大于挡墙底部的抗滑力时挡墙滑移，带动路基下部土体共同移动，路面扭曲开裂，因此治理该路段的首要问题是计算滑坡体的下推力大小，方向和作用点。下推力是指滑坡体向下滑动的力与岩土抵抗向下滑动力之差，又称为剩余下滑力。
当滑动面为已知情况时，可采用《建筑地基基础设计规范》中计算公式（1）。
2. 反算法确定抗剪强度指标
按公式（1）逐段计算剩余下滑力，如果最后一段滑坡体的推力为零或为负值时，说明整个滑坡体是稳定的，如为正值，则不稳定，必须设置支挡结构。下推力的计算精度取
决于抗剪强度的指标的数值，而C、中值随温度、地表水的渗入量而变化，因此地质勘察报告提供的数值，仅仅反映在当时环境条件的土样试验结果，不能反映周围环境变化时最危险情况， 为避免挡墙再次发生滑移，找到最不利条件下的C、φ，特编制电算程序，利用反算法求解该值。
具体解法是编制下推力计算程序，先固定粘聚力C值，将内摩擦角φ值以△φ=1°的数值递减，计算下推力，直至正值为止。然后固定φ角的10个数据，将粘聚力C值以△C=2kpa的数值递减，计算下推力，至正值时为止，将出现下推力的C、φ值加权平均即得反算的滑动面上的C、中值，根据该解法，运用反算法的电算结果表明，当C=20kpa， ①=8° 时比较危险。该数值比地质报告给出的C=57kpa，φ=10°数值低。说明有夏季暴雨季节时，雨水渗入透水性强的疏松的土壤中，并继续下渗，而基岩表面界面处受阻并富集，该处土的含水量大幅度增高，土质变软，抗剪强度降低，最终导致滑移，因此确定最危险的状态指标是不发生第二次挡墙滑移的关键。
3.水泥土重力式支挡结构的设计
（1）水泥土重力式支挡结构平面布置
该事故发生的原因是滑动面下移到挡墙的底部，使底宽5m，上宽2m的挡墙顺层滑移，而强风化层的存在使滑动面下移成为可能。因此需选择可以嵌固在基岩中的挡墙解决此问题。采用深层搅拌桩组成重力式挡墙，将此支挡体系嵌固在下部基岩中，即可彻底解决滑动面下移问题，又可有效地隔绝地下水的渗流。
深层搅拌桩利用水泥作为固化剂通过深层搅拌将土与水泥强制拌合，经过物理化学反应硬结成有一定强度的水泥土排桩，其横断面采用格栅形结构，为保证水泥壁与土形成复合体，格子间的土体面积应满足下式（2）
由地质报告知基岩承载力标准值为350kPa，因此满足要求。实验报告表明2水泥十桩取蕊试样的单轴无侧限抗压强度为22.6Mpa。同时满足σ <0.5q，的要求。水泥土桩的水泥掺入量13%，水灰比0.9。
4.水泥土支挡体系的施工
该体系是否可以达到设计要求取决于施工参数的选取，施工设备的能力。该工程采用天津探矿厂生产的深层搅拌钻机JBZ—2型。1997年11月首次工程试桩时，开挖检查实际桩径为0.35～0.45m，没有达到设计要求，分析原因是水泥泵的压力小，二是土中夹有砂砾，截面钻头磨损快，钻头叶片直径减小，成桩尺寸不能保证。第二次实验工程将自制的十字形钻头替换原厂家生产的螺施式钻头，同时将喷嘴直径及位置进行了相应地改进，这样保证了其具有较高的搅拌性，同时也大大地减少了钻进时的阻力，使水泥浆的射流状态喷至孔壁。其次是注浆压力与搅拌次数。注浆压力提高为2MPa，注浆搅拌经过下降、上升、下降三个单程。
1998年6月25日进行开挖检查，桩径均在中0.5m，两桩之间咬合0.1m，桩截面断裂后，观察搅拌情况，在可见段水泥搅拌均匀，单桩水平承载力20kN，达到设计要求。
施工的第三个难点是如何检测水泥土桩墙是否嵌固于基岩中，为切实解决此问题，进行现场二次勘察，确认滑动面为-6.2m。基岩顶板-8m，同时以深层搅拌钻机上的电流表数据控制，粉质粘土层电流表安培数值为15A左右。当钻进至风化层电流表逐渐升高，钻至9m左右电流表升至30A、40A以上，钻机蹩钻严重，此时确认该桩已进入基岩，可以提钻。
为检验支挡体系的工作状态，于1997年11月在原挡土墙错位处，砌石挡墙顶部内边缘放置七个观测点，用经纬仪，水准仪监测挡墙水平位移，沉降值。近十个月的观测数据表明，位移基本近似为零，公路沥青路面裂缝没有开展，基本稳定。