广东省某银行业务大楼工程，建筑物地上二十九层，地下五层，基坑开挖深度为20.10m。工程由广州市规划设计院设计，广东省基础工程公司承担±0.000以下基坑开挖、支护结构及地下室结构部分的施工。
工程占地面积为2196m2²，地下室平面面积为1720m²，东西向长约j6Om。南北向长约 28~36m。工程地下连续墙外边线以外施
工场地几乎没有;东、南边地下连续墙布置于现有道路的人行道上，西、北边离现有建筑物的距离 0.3～1.0m。
1 地质条件
场地地层自上而下依次为∶（1）杂填土∶层厚1.4～2.5m;（2-1）中细砂层∶浅灰-浅黄色，饱和，松散，层厚 2.9～5.0m;（2-2）淤泥层∶深灰色，土质软滑，含有机质，偶见贝壳，饱和，软塑，层厚 2.2～3.0m;（2-3）细砂层∶浅灰色，颗粒均匀，湿时稍有粘结，手压即散，扰动出水，饱和，松散，层厚0.9～1.8m;（3）残积土层∶褐红色，为下伏基岩风化产物，十性为粉质粘土，土体密实，局部残存强风化泥岩，层厚 0.7～1.1m;（4）强风化粉砂质泥岩∶褐红色，原岩强风化呈半岩半土状，岩芯手捏易碎散，残存少量半风化状碎块，失水干裂，层厚5.5～7.8m;（5）中风化粉砂质泥岩;层厚1.8～9.0m，最大深约17.5m;（6）微风化粉砂质泥岩与粉砂岩;场地地下水水位约在地面以下1.2m（涨潮时为0.8m）。
2 支护设计
本工程采用了地下连续墙加二层锚杆、二层钢支撑的支护结构。（1）地下连续墙∶周长180m，厚度100cm，平均深度 30m，承重墙入微风化lm 以上，非承重墙入强风化和中风化5m 以上目大于等于 24m;（2）锚杆共二层，标高为一2.5m和一3.5m;（3）钢支撑共二层，标高为一5.0m和一12.0m。
本工程开挖深度较深（设计为H=20.10m），紧靠珠江等不利因素决定采用 1m 厚地下连续墙两道锚杆加三道支撑的支护体系。其标高及钢支撑平面布置详见图5-44、图5-45。
2.1 地下连续墙和支护的受力计算
根据大量计算结果的比较，以及以往的设计、施工经验，取地下水位以下透水层考虑 100%水压力（其土压力按浮容量计算），
基坑开挖面以上的不透水层考虑 50%静水压力（其土压力按浮容重计算）。基坑开挖面以下不计静水压力（其土压力按重度计算）。
地下连续墙厚度100cm，承重墙深度入微风化lm 以上，挡土侧主筋 φ32@200（-7.0～一26.0布置加密筋 432@200），开挖侧主筋φ32@200（-4.5～—20.5布置加密筋 32@200）;非承重墙人强风化和中风化 5m 以上且大于等于 24m，挡土侧主筋 32 @200（一7.0～-23.0布置加密筋 φ32@200），开挖侧主筋 φ32
@200（一5.5～一17.5布置加密筋φ25@200）。水平筋均为618 @100。
2.2 锚杆共两层
第一层∶标高一2.50m，计算水平拉力为17.9t/m，按倾角30°、间距2000mm，安全系数取1.6，锚杆设计轴力为66.14t，锚杆直径为 φ150，自由和锚固段长度根据不同的地质情况而定（自由段长度从7.0～17.0m 不等，锚固段长度6.6～13.4m不等，锚杆总长度从13.6～29.7m不等）;
第二层∶标高-3.50m，计算水平拉力为14.4t/m，按倾角30°、间距2000mm，安全系数取1.6，锚杆设计轴力为53.2lt，锚杆直径为φ150，自由段和锚固段长度根据不同的地质情况而定（自由段长度从5.0～15.0m不等，锚固段长度从4.1～11.3m 不等，锚杆总长度从 9.1～26.3m 不等）;
每根锚杆采用4 根φ15 的钢绞线，施工时进行预张拉，张拉至30t 时锁定。
2.3 钢支撑
钢支撑共三层，标高分别为一7.0m、—11.0m、一5.0m，按以下参数设计∶计算水平推力取 50t/m，按间距 8m一根布置，安
全系数取1.6，钢支撑主撑轴力为800t，因此主撑采用2×2I45、围檩采用2I45;（1）地下连续墙及其压顶梁完成之后，开挖一3.8 土方，施工—2.5、一3.5锚杆;（2）-2.5、一3.5锚杆张拉完成后，分层开挖土方（每层约 3～4m），根据监测反馈数据来决定是否分别设置一7.0、—11.0、一15.0钢支撑，并对钢支撑进行合理的调整即进行反馈设计。
2.4 基坑开挖监测设计
本工程采用信息法施工技术，监测项目共设置以下六项（1）在地下连续墙挡土面埋设土压力盒，用以监测地下连续墙所受的土压力值;（2）在地下连续墙主筋上设置钢筋应力计，用以监测钢筋应力，推算地下连续墙所受的弯矩值;（3）在地下连续墙墙身埋设测斜管，用以监测地下连续墙竖向各点的位移;（4）在地下连续墙顶部设置位移观测点，用以监测地下连续墙的墙顶位移;（5）在锚杆锚头上安装应力传感器，用以监测锚杆所受的拉力值;（6）在钢支撑上安装应变仪，用以监测钢支撑所受的力。以及对基坑周围建筑物、马路、管线的监测。
3 施工情况
3.1 本工程的施工顺序依次为∶地下连续墙施工-——土方开挖至一3.7m-—锚杆施工一平台制作——土方一部分开挖至一13.0m—-—5.5m 钢支撑安装一——-—-12.0m 钢支撑安装-—土方开挖至一17.0m——设计修改（加固一12.0m 支撑、取消—15.0m支撑）——开挖至设计标高一20.lm。
施工的整个过程都对连续墙、锚杆、支撑、水位、周围地面进行监测，反馈再指导施工;为支撑的设计修改提供了有力的证据，不仅节约了一层支撑，而且大大缩短了工期，减少了土方开挖的费用等。
3.2 地下连续墙施工
本工程地下连续墙施工，具有以下三个特点∶一是地下连续墙靠近旧有建筑物与市政马路;二是地下连续墙入岩深;三是地下连续墙深度深。地下连续墙周长 180m，混凝土量共4500m³，用4个月时间完成了地下连续墙的施工。
3.3 锚杆施工
锚杆在本工程中由于标高布置在一2.5m 和一3.5m，因此从各方面来说，都没有什么特殊性，采用平常普通的施工方法。在此不再作详细介绍。
3.4 施工平台制作
由于本工程位于广州黄金地段，因此周围根本没有施工场地，只能在土方施工前制作一个施工平台作为后续施工场地，根据现场条件及道路情况，我们将平台设计成类似于时装舞台的"T"字型，这样即很好地解决了出口问题又使吊机能顾及整个场地，同时又巧妙地利用平台立柱作为支柱，因此平台立柱采用钢管混凝土柱，以提高其强度，其上采用钢平台，设计荷载以土方开挖期间堆土为最大荷载，约 5t/m²。
3.5 土方开挖及钢支撑施工
本工序是该项目最关键又是最敏感的步骤，也是信息化施工最主要的步骤，首先根据设计开挖到一3.8m，进行锚杆的施工，此
时连续墙的内力与理论设计出入不大，位移等监测也属良好，待锚杆施工完毕，又将土方开挖到一7.0m 到此时连续墙的各项指标都比理论值少得多，根据这种情况我们决定将钢支撑调整到至--9.0m，土方开挖到一9.0m 时连续墙弯矩仅达设计值的1/2，约70t.m;墙顶位移仅11.5m，完全有安全贮备，为尽可能发挥连续墙的刚度，又决定将钢支撑调整到一12.0m，边开挖边施工支撑。但当土方开挖到一半时，部分锚杆的夹片由于材质问题出现了松脱的现象，造成了弯矩及位移值较大范围跳动暂时停止挖土，针对这一事故进行处理，在一5.0m 边加一钢支撑代替锚杆，然后连续完成一12.0m 支撑的施工，同时设置大量的测力计监测支撑的受力。在基本开挖到一18m左右时，设计修改，将一19.2m 基坑改变一20.10m 基坑，以满足第五层双层停车需要，虽然如此我们仍按原计划，按部就班完成了整个基坑的开挖，并且根据观测数据取消了一15.0m 这一层钢支撑，同时只对一12.0m 这层最关键的支撑进行了加固，起到了事半功倍的效果。
3.6 其他部分施工
其他部分，包括人工挖孔桩、地下室结构部分等施工，基本上也是采用较平常的施工方法，在此也不再详细介绍。
4 信息法施工技术
由于本工程所具有的工程特点，及其设计过程中的不同观点与设计方案，为了保证地下室支护结构施工的安全，同时又做到经济、合理并缩短工期，因此决定采用信息法施工技术来指导设计与施工。
4.1 信息法施工的监测内容∶（1）地下连续墙内力监测直接获得的是其内部钢筋的轴力，而通过轴力，可以近似计算出墙的弯矩值。（2）土压力监测，测得的压力值是水土合一的结果。从测得的数据可以看出压力值变化幅度不大，开始值较大一些，随着墙体受力变化后其值逐渐减少趋于稳定。（3）钢支撑受力监测，.钢支撑监测以1996 年底为限主要有两个阶段。第一个阶段主要是一12m 支撑设置后西侧部分挖至一17m 的情况，第二阶段则是全部挖至基底的情况。（4）地下连续墙水平位移监测，由于锚索对变形的控制不力及部分锚索的失效，使这阶段的变形发展很快，尤其是在开挖至一13.0m 时呈阶梯状跳跃式发展，且线性全是敞开式的，预示着锚索已基本达到极限值，这道锚杆所起的支撑作用正在丧失，因此，我们及时地在一5.0m 处增设了加强钢支撑。变形已经得到了有效的控制。在一5.0m 处增设加强钢支撑是非常必要的，不仅控制了变形，而且为锚杆分担了荷载、使锚杆仍然可以保持部分作用。当挖至一17.0m 时，当时面临的问题;一是一15.0m 支撑要不要加，二是一12.0m 支撑强度够不够。当时根据支撑的受力监测情况的结果判断，一12.0m处墙体的受力是关键，这时墙已呈现出挠曲变形，内支撑的关键点也在此附近。据此，决定取消一15.0m 支撑，同时决定对一12.0m 支撑进行局部加固。较大变形均发生在一10.0m 以上（最大位移量为49mm），而
从一10.0m 到一20.0m 则显示出从四十多毫米到 0 的基本线性变化。因此，从变形控制角度来看，取消一15.0m 支撑是合理的。
总体来看，两层锚杆、两层钢支撑共同作用，对地下连续墙的变形起到了很好的控制作用，在这个前提也取消-15.0m 钢支撑对地下连续墙的变形控制基本没什么影响。
综合分析所示监测结果可有如下体会∶
（1）施工顺序的不同对钢支撑的受力有一定的影响∶（2）加强的钢支撑作用没有得到很好的发挥∶
（3）钢支撑的强度潜力很大，至第2 阶段，1号、2号、3号、4号钢支撑的轴力已接近和超过 800t 仍未见失稳迹象。
（4）根据现场监测资料反映，温度对钢支撑的应力影响很大，温度每升降1℃，钢支撑力就增减约5t，因此在钢支撑受力设计分析时，温度因素也是不可忽略的。
综观本项目的测试工作，可以看出监测所得结果质量较高，进一步证明所设计之监测方案是合理的，所选择之探头非常适合岩土工程测试，具有可靠的长期稳定性，数据重复和可比性很好，这次监测有效地指导了本基坑工程的设计与施工，对以后的基坑工程也有重要指导意义。