超高层建筑结构设计中的问题探讨和优化策略
一、超高层建筑控制荷载及作用的研究
（1） 竖向荷载组成及优化策略
随着塔楼高度的增加，塔楼墙、柱自重所占的比例增加，这一方面是由于塔楼抗侧刚度需要，另一方面是由于楼面恒载增加，导致承担的竖向荷载较大；楼面恒载所占的比例在20%~25之间，比例较大；优化楼面恒载，不仅可以降低自身的重量，而且进一步降低柱、墙承载的竖向荷载，同时，对降低地震作用也有重要意义。减轻塔楼重量的方法：高强混凝土和高强钢材的使用（降低柱、墙尺寸）；混合结构体系（钢材代替部分混凝土）；采用压型钢板组合楼盖体系；使用轻质隔墙（如轻钢龙骨隔墙）；减小附加恒载（如采用轻质填充材料）。
（2）风荷载研究与优化策略
风工程研究的主要方法有现场监测（最直接、可靠方法，但周期长、费用高）；风洞试验（可系统开展研究，但相似关系无法完全满足）；数值模拟（重要手段与发展方向，成本低，周期短，但目前研究尚不充分）。由于风速较大，且结构高柔，高层建筑易受涡激振动影响产生横风向风荷载。当来流风速增加到一定临界值时，建筑周围产生漩涡脱落现象，从而造成涡激振动。通过沿高度改变建筑截面形状、圆弧倒角、切角和立面开洞等方法，可以减小涡激振动在高层建筑高度方向的一致性，从而减小了建筑的横风向风荷载。上海中心采用了三种方式：圆弧倒角,契形立面, 变截面。
（3）长周期地震作用特点及影响因素
目前国内建成与在建的有许多超高层建筑其自振周期很多都在5.5s以上。对于超高层建筑结构，长周期响应对倾覆力矩起绝对的控制作用； 高阶振型响应对基底剪力的影响较显著，不可忽略。
随着我们对超高层建筑的认识，我们把第一周期限制放宽一到两秒左右，上海中心做到9s，刚开始设计的时候所有专家说应该限制在7s，我们放长了一点，这对于降低地震的作用非常有利。随着经验积累和数据更加丰满，可能我们胆子会更大一点。
上海中心、长沙国际金融中心和郑州绿地这三个项目，其中上海中心高632m，所以X向第一周期和第二周期都在长周期上，长沙国金、郑州绿地也是落在长周期上，必须考虑下长周期对于地震效用的影响。长周期在上海中心贡献率达到64%，但是倾覆力距比例达到99%，这是长周期在结构设计中直观的反映，我们以后会有更详细的百分比出来，现在的百分比会给我们一个大概的概念。
二、超高层建筑结构设计中的一些问题探讨
（1）关于结构整体高宽比的讨论
高度和高宽比是超高层结构设计的主要控制因素，也是决定结构刚度的重要指标；基底倾覆力矩与建筑高度的平方成正比；建筑顶部侧移与建筑高度的四次方成正比，并按结构宽度的三次方递减。高宽比直接与超高层结构的受力性态相关：高宽比<2，剪切变形为主；高宽比=2~5，弯剪变形；高宽比>5，弯曲变形为主；高宽比>9，塔楼风荷载下加速度较大， 舒适度需要重点考虑。超高层结构由于占地和功能的限制，基底尺寸通常不会过大，一般为60~80m左右，因此，对于超过400m以上超高层，高宽比一般为7~9。 当高宽比超过8时，通常外筒设计为巨型框架或巨型支撑框架（框筒），有效提高结构的抗侧刚度。当高宽比超过8时，横风向效应显著增强，在8度设防以下地区，风荷载通常成为控制因素。
（2）关于核心筒高宽比的讨论
核心筒高宽比的影响：对于常规的框架-核心筒结构体系，核心筒承担着大部分剪力和倾覆力矩，故核心筒高宽比也是一个重要参考因素。但对于超高层而言，巨型框架、支撑框筒等高度更大的外框结构常常取代了一般框架，因此，核心筒的承担剪力和倾覆力矩比例会降低。
核心筒面积比例指核心筒的围合面积占楼面面积的比例，是另一个重要参考指标。围合面积比例<20%，核心筒刚度偏弱，宜加强外框筒，采用支撑框筒或巨型结构；围合面积比例=20%~27%，核心筒刚度适中；围合面积比例>27%，核心筒刚度较大，承担剪力和倾覆力矩比例大幅提高，应尤其注重核心筒的性能化设计及二道防线设计。
（3）结构体系选型研究
结构高度达到450m时，对于不含伸臂桁架的弱框筒和筒中筒体系，结构刚重比成为主要控制参数，外框梁截面显著增大。我国《高层建筑混凝土结构技术规程》中对框架-核心筒体系要求，外框承担的地震剪力标准值不宜小于结构底部剪力标准值的10%。由于框筒体系、弱框筒体系柱距密，框架梁截面高，外框的刚度相对较大，因此，分配的地震剪力较多，可以满足规范10%的要求。 对于框架-核心筒、巨型框架-核心筒体系超高层建筑，由于外框柱距较大，外框刚度相比核心筒小很多，10%的外框剪力标准值较难满足。
从结构经济性角度出发，350m高度选择框筒-核心筒体系较优； 450m高度选择巨型框架-核心筒体系较优；对于450m以下的超高层建筑：当结构处于基本烈度7（0.1g）、基本风压0.6kN/m2时，结构弹性指标受风荷载控制；当结构处于基本烈度8（0.2g）、基本风压0.40kN/m2时，结构弹性指标受地震作用控制；当结构高度达到450m时，结构刚重比成为主要控制参数，宜设置伸臂桁架以提高结构刚重比；当结构高度超过450m时，弱框筒和筒中筒结构体系采用外框梁截面较高，导致用钢量较大，经济性较差；随着结构高度增加，巨型框架结构体系表现出良好的受力性能和经济性；超高层结构体系选型需要综合考虑结构经济性、施工的可行性及周期、建筑功能与景观的影响，因此，结构体系选型需要在超高层项目方案阶段尽早介入。
（4）伸臂桁架结构研究
伸臂桁架结构概念：高层建筑框架-核心筒结构体系，存在侧向刚度不足、核心筒倾覆力矩偏大的缺陷。通过设置抗弯刚度较大的伸臂桁架，连接核心筒和外框架，可将周边柱的轴向刚度用来增加结构的抗倾覆力矩，显著提高结构的抗侧刚度，减小核心筒倾覆力矩。
伸臂桁架有四种结构形式：1）两点连接方式；2）单点上部连接方式；3）单点下部连接方式；4）单点中间连接方式。采用SAP2000对各种伸臂桁架形式进行了极限承载力分析，得出结论:形式2,3的刚度较好，形式4的强度较好。
伸臂桁架结构连接节点：1）伸臂桁架与核心筒连接节点，采用方式1即伸臂桁架正方（工型），采用单板与墙体内钢骨连接。其优点是墙肢内连接简单，适用于墙肢较薄情况。缺点是节点板较厚，应用工程案例有重庆国金中心，上海中心7、8区节点；采用方式2即伸臂桁架侧方（H型），采用双板在墙体内与钢骨连接。 其优点为节点板厚度较小，缺点是墙体内钢筋连接复杂，适用于墙肢较厚情况，应用工程案例有深圳京基中心，上海中心1~6区。 2）伸臂桁架与框架柱连接节点：采用方式1其优点是内力传递直接，节点板最少，适用于十字形钢骨； 缺点是伸臂桁架与框架柱内纵筋、箍筋相碰（型钢混凝土柱的缺点），应用工程案例有重庆国金中心、上海白玉兰广场。采用方式2的优点是适用于钢管混凝土柱或者内包钢管的型钢混凝土柱，缺点是伸臂桁架与框架柱内纵筋、箍筋相碰（型钢混凝土柱的缺点），应用工程案例有上海中心等。
（5）耗能阻尼器应用研究
阻尼器的布置共有三种方案，方案1为单根阻尼支撑的布置形式；方案2为水平方向布置粘滞阻尼器；方案3为垂直方向布置粘滞阻尼器。
设置阻尼器后，优化了加强层构件之间的相对刚度比，弱化了地震作用下的层间刚度突变，降低了核心筒墙体的损伤程度，提高了主要竖向构件的地震作用安全度。
设置阻尼器后，部分的塑性耗能被粘滞阻尼器耗能代替，从能量的角度说明阻尼器对主要结构构件起了保护作用。
在伸臂桁架阻尼器布置方案的选择上，一般应将粘滞阻尼器设置在变形和速度最大的位置，使得粘滞阻尼器充分变形，最大程度地耗散地震能量，减小结构的地震反应。将粘滞阻尼器设置在伸臂桁架与外框架连接处的方案3，比方案1、2减震效果更明显。
环带桁架阻尼器较优位置研究：由结构阻尼环带最优位置研究，可以看出：
1）最大层间位移角与最大层间相对速度出现的位置较为一致。
2）将阻尼器布置在层间位移角或层间相对速度大的位置，减震效果较好，这与《建筑消能减震技术规程》待审稿的条文3.1.6消能部件宜设置在层间相对变形或层间速度较大的位置相符。
环带桁架阻尼器与结构高度的关系研究发现：
1)从基底剪力和层间位移角分布来看，随着结构高度的增加，阻尼器的耗能效率在降低，当塔楼高度增加到 400m以上时，阻尼器对降低塔楼层间位移角的效果不明显了；
2)从耗能和层间速度角度来看，随着结构高度的增加，塔楼在地震作用下的层间速度降低，这导致阻尼器的效率下降，从而使塔楼结构高度在超过400m后，整体的耗能减震效果逐渐不明显。
（6）巨型柱设计研究
上海中心巨型柱受力情况：竖向荷载分配：54%；底部剪力分配：57%；底部倾覆力矩分配：79%；巨型柱的地位非常重要，对构件的选型需要重点考虑。目前常用的两种构件形式： 1）SRC型钢混凝土柱，包括上海中心、深圳平安、上海环球金融中心等；2）CFT钢管混凝土柱，包括天津117、台北101、深圳京基中心等。上海中心巨型柱选型时，从受力角度，两种巨型柱形式都满足要求；从吊装和安装角度，型钢混凝土柱较有优势。450m以上巨型柱的结构会越来越多的使用，上海中心8个巨型柱，这个柱子是一个三维体，在做这个项目前两三年就开始研究了。台北101柱子是243米，三米以内都可以用这个柱子断面形，三米以外都不行，我相信他们做这个之前也有研究积累。我们也对弹塑性强度也做了研究，延性系数达到2.81，所以应该说巨型柱还是可以当作一般柱在构造中特殊处理。